冷連軋工作輥表面剝落原因分析

廖耀俊，趙賢平

冷軋軋輥是冷連軋機(jī)組重要大型零部件，其制造工藝相對(duì)復(fù)雜且工作環(huán)境惡劣，承受摩擦、熱應(yīng)力、沖擊等應(yīng)力作用，在使用過程中可能會(huì)產(chǎn)生斷裂、剝落、磨損等，進(jìn)而失效，增加耗材成本并影響生產(chǎn)，造成經(jīng)濟(jì)損失。某公司不銹鋼生產(chǎn)線在正常軋制生產(chǎn)過程中冷連軋工作輥突然表面剝落，造成故障停機(jī)，嚴(yán)重影響了正常生產(chǎn)。本文以該冷連軋工作輥剝落樣品為分析對(duì)象，通過宏觀斷口、光譜成分測(cè)定、硬度、金相組織、掃描電鏡等理化檢測(cè)手段，結(jié)合日常使用狀況，分析探討軋輥表面剝落原因。

1、理化檢驗(yàn)結(jié)果

剝落塊斷口觀察

對(duì)軋輥剝落塊進(jìn)行宏觀形貌分析（見圖1）。剝落塊上存在典型的疲勞斷口特征，中心圓圈區(qū)域能觀察到明顯的貝紋線，是疲勞擴(kuò)展區(qū)的重要特征；貝紋線圓心處為疲勞源，是疲勞裂紋的萌生區(qū)，可以看出疲勞源位于軋輥內(nèi)部而非表面；外圈區(qū)域所占面積最大，宏觀形貌呈放射線狀，是瞬時(shí)斷裂區(qū)。結(jié)構(gòu)材料與機(jī)械零件失效案例中，疲勞破壞有別于靜載破壞，大多是在無預(yù)警且不可預(yù)期的情況下發(fā)生，失效前外觀沒有明顯的征兆，損傷嚴(yán)重。

使用掃描電鏡觀察疲勞源區(qū)域發(fā)現(xiàn)，存在直徑約50μm顆粒狀?yuàn)A雜物，EDS結(jié)果顯示其含有Ca、K、O、Mg、Al、Si等元素（見圖2），為大顆粒氧化物混合型夾雜物。

化學(xué)成分在剝落塊上切取試樣進(jìn)行光譜成分分析，該軋輥材質(zhì)為8Cr3NiMoV。檢測(cè)結(jié)果見表1，除Cr元素略低于下限，其它成分均在標(biāo)準(zhǔn)GB/T1299-2014范圍內(nèi)。使用洛氏硬度計(jì)測(cè)試剝落塊硬度，硬度（HRC）值達(dá)到64.5，且試樣上各位置較均勻，符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

金相觀察

使用線切割機(jī)在疲勞源處截取金相試樣，經(jīng)測(cè)量，疲勞源距軋輥表面約8mm；制樣拋光后，利用ZEISSImager.A1m金相顯微鏡、ZEISSEVO18掃描電子顯微鏡等儀器進(jìn)行觀察分析。發(fā)現(xiàn)剝落塊中存在多條呈根須狀裂紋（見圖3），裂紋起源于內(nèi)部疲勞源位置，向軋輥表面擴(kuò)展。

全面觀察試樣發(fā)現(xiàn)，剝落塊中存在較多的塊狀?yuàn)A雜物（見圖4a），尺寸達(dá)90μm，夾雜物嚴(yán)重超標(biāo)。使用掃描電子顯微鏡能譜分析（見圖4b），塊狀大顆粒夾雜物主要為O、Al，少量Mg、S、Ca、Mn、Fe，可以推斷是以Al2O3為主要成分的混合型夾雜物?？赡苁巧a(chǎn)軋輥時(shí)熔煉工藝控制不嚴(yán)所致。

2、分析與討論

裂紋產(chǎn)生過程

從宏觀形貌分析可以推斷，軋輥剝落失效起源于內(nèi)部疲勞源，隨后在工作中不斷承受循環(huán)的應(yīng)力作用下，裂紋逐漸擴(kuò)展形成貝紋線；疲勞裂紋擴(kuò)展到一定程度造成強(qiáng)度不足，無法承受軋制過程中的外力作用，最終形成終斷區(qū)，軋輥表面剝落。軋輥在工作過程中，由于軋機(jī)的負(fù)荷以及軋輥在接觸點(diǎn)上的局部擠壓，造成的最大組合剪切應(yīng)力位于軋輥表面之下的某個(gè)較小區(qū)域中。軋輥在制造和使用前的準(zhǔn)備工序會(huì)產(chǎn)生殘余應(yīng)力，同時(shí)雖然冷軋加工溫度低，但是軋輥和帶鋼在摩擦力作用下溫度也會(huì)升高產(chǎn)生熱應(yīng)力。若軋制過程中發(fā)生斷帶、甩尾、 重疊、打滑等，將使軋輥表面受到局部過載熱及沖擊應(yīng)力。由于非金屬夾雜物以機(jī)械混合物的形式存在于鋼中，而其性能又與鋼有很大差異，破壞了鋼基體的均勻性、連續(xù)性，并在該處造成應(yīng)力集中，而成為疲勞源。另外，在升溫過程中，非金屬夾雜物和基體的線膨脹系數(shù)不同，在夾雜物附近的基體中產(chǎn)生一個(gè)附加的應(yīng)力場(chǎng)。在這種復(fù)雜的應(yīng)力條件下，如果表面層存在非金屬夾雜物，特別是脆性夾雜物，則在球形夾雜物最大應(yīng)力的兩個(gè)極端處首先與基體剝離，形成初生的顯微裂紋；裂紋在迅速擴(kuò)展之前，鋼基體與夾雜物的交界處逐漸與基體分離，連成裂紋通道。隨著應(yīng)力循環(huán)次數(shù)的增加，顯微裂紋沿著球的外殼撕裂基體逐漸向外擴(kuò)展，當(dāng)裂紋整體尺寸超過軋輥能承受的臨界尺寸時(shí)，疲勞裂紋進(jìn)入失穩(wěn)擴(kuò)展階段，軋輥表面最終因發(fā)生瞬時(shí)斷裂而剝落。軋輥表面剝落經(jīng)歷了由夾雜物導(dǎo)致的裂紋萌生→裂紋擴(kuò)展→ 剝落幾個(gè)過程。

夾雜物對(duì)疲勞性能的影響

夾雜物對(duì)工件疲勞壽命的影響與夾雜物的性質(zhì)、大小、數(shù)量、分布有關(guān)。一般來說，硬而脆與基體聯(lián)結(jié)性較差且不變形的塊狀或球狀?yuàn)A雜物，如TiN、Al2O3等比具有延展性、細(xì)長(zhǎng)類夾雜物危害更大。當(dāng)夾雜物數(shù)量較多、聚集分布時(shí)或處于零件表層、高應(yīng)力區(qū)時(shí)，對(duì)疲勞壽命影響最嚴(yán)重。同時(shí)夾雜物對(duì)疲勞性能的影響另外也取決于基體的組織和性質(zhì)，實(shí)驗(yàn)指出，軟鋼的疲勞強(qiáng)度和夾雜物的關(guān)系較小，隨著鋼的強(qiáng)度提高，夾雜物的有害影響就越來越嚴(yán)重。在具有高硬度和高強(qiáng)度的金屬材料中，夾雜物對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響成為比較突出的問題。

根據(jù)相關(guān)研究資料表明，疲勞壽命對(duì)夾雜物的尺寸非常敏感，減少夾雜物的尺寸，可以顯著地提高疲勞壽命。對(duì)于高硬度、高強(qiáng)度工件，表面夾雜物的臨界尺寸為8～10μm，并且隨著硬度的增加而減小、隨著所處深度增加而增加。夾雜物小于臨界尺寸，可避免夾雜物引起的疲勞斷裂，疲勞性能會(huì)更好；當(dāng)夾雜物大于臨界尺寸時(shí)，隨著夾雜物尺寸的增加，鋼的疲勞強(qiáng)度與疲勞壽命急劇降低。據(jù)文獻(xiàn)指出，對(duì)于高強(qiáng)度鋼，如果夾雜物尺寸減小1/3，疲勞壽命將延長(zhǎng)10倍，如果夾雜物尺寸減少大約一半，疲勞壽命將延長(zhǎng)100倍。同時(shí)，如果夾雜物尺寸減少一半，疲勞強(qiáng)度可提高1.12～1.15倍。

綜上所述，該軋輥是在使用過程中復(fù)雜應(yīng)力作用下，在大尺寸夾雜物處產(chǎn)生疲勞裂紋源，隨著交變應(yīng)力的不斷變化，疲勞裂紋擴(kuò)展并產(chǎn)生次生裂紋，在斷口表面形成疲勞條帶和放射狀條帶。當(dāng)裂紋整體尺寸超過臨界尺寸時(shí)，疲勞裂紋進(jìn)入失穩(wěn)擴(kuò)展階段，軋輥?zhàn)罱K因發(fā)生瞬時(shí)斷裂而剝落失效。

3、結(jié)論

（1）該冷連軋工作輥表面剝落是由近表面大尺寸Al2O3類脆硬夾雜物引起的疲勞斷裂。

（2）加強(qiáng)對(duì)軋輥的檢測(cè)，超聲波檢測(cè)可探測(cè)內(nèi)部的缺陷，磁粉和渦流可檢驗(yàn)表面缺陷；根據(jù)情況采用不同方法或相結(jié)合，確保軋輥質(zhì)量。

（3）制定科學(xué)合理的軋輥使用與維保制度，確保使用過程中的冷卻與潤滑，防止過熱。

來源：《柳鋼科技》  

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